ကြီးမားသောနံရံအထူ 6061T6 အလူမီနီယံအလွိုင်းကို ပူအောင်ထုတ်ပြီးနောက် မီးငြိမ်းရန် လိုအပ်သည်။ အဆက်မပြတ် ထုတ်ယူခြင်း၏ ကန့်သတ်ချက်ကြောင့်၊ ပရိုဖိုင်၏ အစိတ်အပိုင်းတစ်ခုသည် ရေအေးပေးသည့်ဇုန်သို့ နှောင့်နှေးသွားပါမည်။ နောက်ထပ် ingot တိုတိုကို ဆက်လက် extruded လုပ်သောအခါ၊ ဤပရိုဖိုင်၏ အစိတ်အပိုင်းသည် နှောင့်နှေးပြီး မီးငြိမ်းသွားမည်ဖြစ်သည်။ နှောင့်နှေးနေသော မီးငြိမ်းသတ်ဧရိယာကို မည်သို့ကိုင်တွယ်ဖြေရှင်းရမည်မှာ ထုတ်လုပ်မှုကုမ္ပဏီတိုင်းတွင် ထည့်သွင်းစဉ်းစားရန် လိုအပ်သော ပြဿနာတစ်ခုဖြစ်သည်။ extrusion tail end process စွန့်ပစ်ပစ္စည်း တိုတောင်းသောအခါ၊ ရယူထားသော စွမ်းဆောင်ရည်နမူနာများသည် တစ်ခါတစ်ရံ အရည်အချင်းပြည့်မီပြီး တစ်ခါတစ်ရံ အရည်အချင်းမပြည့်မီပါ။ တစ်ဖက်မှ ပြန်လည် နမူနာယူသောအခါ၊ စွမ်းဆောင်ရည်သည် အရည်အချင်းပြည့်မီပြန်သည်။ ဤဆောင်းပါးသည် စမ်းသပ်မှုများမှတစ်ဆင့် သက်ဆိုင်သော ရှင်းလင်းချက်ကို ပေးသည်။
1. ပစ္စည်းများနှင့် နည်းလမ်းများကို စမ်းသပ်ပါ။
ဤစမ်းသပ်မှုတွင်အသုံးပြုသည့်ပစ္စည်းမှာ 6061 အလူမီနီယံသတ္တုစပ်ဖြစ်သည်။ ၎င်း၏ ရောင်စဉ်တန်းခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာမှုဖြင့်တိုင်းတာသော ဓာတုဖွဲ့စည်းမှုမှာ အောက်ပါအတိုင်းဖြစ်သည်- ၎င်းသည် GB/T 3190-1996 နိုင်ငံတကာ 6061 အလူမီနီယံသတ္တုစပ်ဖွဲ့စည်းမှုစံနှုန်းနှင့် ကိုက်ညီပါသည်။
ဤစမ်းသပ်မှုတွင်၊ ခိုင်မာသောဖြေရှင်းချက်ကုသမှုအတွက် extruded ပရိုဖိုင်၏တစ်စိတ်တစ်ပိုင်းကို ယူဆောင်သွားခဲ့သည်။ 400 မီလီမီတာ ရှည်သော ပရိုဖိုင်ကို ဧရိယာ နှစ်ခု ခွဲထားသည်။ ဧရိယာ 1 သည် တိုက်ရိုက်ရေအေးနှင့် မီးငြိမ်းသွားခဲ့သည်။ Area 2 သည် လေထဲတွင် စက္ကန့် 90 ကြာ အအေးခံပြီးနောက် ရေဖြင့် အအေးခံထားသည်။ စမ်းသပ်မှု ပုံ ၁ ကို ပုံ ၁ တွင် ပြထားသည်။
ဤစမ်းသပ်မှုတွင်အသုံးပြုသည့် 6061 အလူမီနီယမ်သတ္တုစပ်ပရိုဖိုင်ကို 4000UST extruder ဖြင့် extruder လုပ်ထားပါသည်။ မှိုအပူချိန် 500 ဒီဂရီစင်တီဂရိတ်၊ သွန်းတံအပူချိန် 510 ဒီဂရီစင်တီဂရိတ်၊ ထုထည်ထွက်ပေါက်အပူချိန် 525 ဒီဂရီစင်တီဂရိတ်၊ ထုတ်ယူမှုအမြန်နှုန်း 2.1 မီလီမီတာ/ စက္ကန့်၊ ထုထည်ပြုလုပ်သည့်လုပ်ငန်းစဉ်အတွင်း ပြင်းထန်မှုမြင့်မားသောရေကို အအေးခံအသုံးပြုပြီး 400 မီလီမီတာ အရှည်စမ်းသပ်မှုအပိုင်းကို ထုထည်အချောထည်ပရိုဖိုင်၏အလယ်မှ ယူဆောင်သွားမည်ဖြစ်သည်။ နမူနာအကျယ်မှာ 150mm နှင့် အမြင့် 10.00mm ဖြစ်သည်။
ယူထားသောနမူနာများကို အပိုင်းပိုင်းခွဲပြီး ဖြေရှင်းချက်ကုသမှုကို ထပ်မံခံယူသည်။ ဖြေရှင်းချက်အပူချိန် 530 ဒီဂရီစင်တီဂရိတ်ဖြစ်ပြီး ဖြေရှင်းချက်အချိန်သည် 4 နာရီဖြစ်သည်။ ၎င်းတို့ကို ထုတ်ယူပြီးနောက် နမူနာများကို ရေအနက် 100 မီလီမီတာရှိသော ရေကန်ကြီးတစ်ခုတွင် ထားရှိခဲ့သည်။ ပိုကြီးသောရေတိုင်ကီသည် ဇုန် 1 ရှိနမူနာတွင် ရေအေးပေးပြီးနောက် ရေတွင်းရှိရေအပူချိန်အနည်းငယ်ပြောင်းလဲသွားကြောင်း သေချာစေကာ ရေအပူချိန်တိုးလာခြင်းကြောင့် ရေအေး၏ပြင်းထန်မှုကို ထိခိုက်ခြင်းမှကာကွယ်နိုင်သည်။ ရေအေးပေးသည့် လုပ်ငန်းစဉ်အတွင်း ရေ၏အပူချိန်သည် 20-25°C အကွာအဝေးအတွင်း ရှိနေကြောင်း သေချာပါစေ။ မီးငြိမ်းထားသောနမူနာများသည် 165°C*8h တွင် သက်တမ်းရှိခဲ့သည်။
နမူနာ 400 မီလီမီတာ အရှည် 30 မီလီမီတာ အနံ 10 မီလီမီတာ အထူ၏ တစ်စိတ်တစ်ပိုင်းကို ယူ၍ Brinell မာကျောမှု စမ်းသပ်မှုကို လုပ်ဆောင်ပါ။ 10mm တိုင်း 5 အတိုင်းအတာလုပ်ပါ။ ဤအချက်တွင် Brinell မာကျောမှုရလဒ်အဖြစ် Brinell hardness 5 ခု၏ပျမ်းမျှတန်ဖိုးကိုယူ၍ မာကျောမှုပြောင်းလဲမှုပုံစံကို သတိပြုပါ။
ပရိုဖိုင်၏ စက်ပိုင်းဆိုင်ရာ ဂုဏ်သတ္တိများကို စမ်းသပ်ခဲ့ပြီး၊ ဆန့်နိုင်အား အပြိုင်အပိုင်း 60mm ကို 400mm နမူနာ၏ မတူညီသော အနေအထားတွင် ဆန့်နိုင်အား ဂုဏ်သတ္တိနှင့် ကျိုးသွားသည့် တည်နေရာကို စောင့်ကြည့်လေ့လာခဲ့သည်။
နမူနာ၏ ရေအေးဖြင့် ငြှိမ်းသတ်ခြင်း၏ အပူချိန်အကွက်နှင့် 90s နှောင့်နှေးပြီးနောက် မီးငြှိမ်းသတ်ခြင်းကို ANSYS ဆော့ဖ်ဝဲဖြင့် အတုယူကာ မတူညီသော အနေအထားများရှိ ပရိုဖိုင်များ၏ အအေးခံနှုန်းများကို ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာခဲ့သည်။
2. စမ်းသပ်မှုရလဒ်များနှင့်ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာ
2.1 မာကျောမှုစမ်းသပ်မှုရလဒ်များ
ပုံ 2 သည် Brinell hardness tester ဖြင့်တိုင်းတာသော 400mm ရှည်သောနမူနာ၏ မာကျောပြောင်းလဲမှုမျဉ်းကွေးကို ပြသည် ( abscissa ၏ ယူနစ်အရှည်သည် 10mm ဖြစ်ပြီး 0 သည် ပုံမှန် quenching နှင့် delayed quenching အကြား ပိုင်းခြားမျဉ်းဖြစ်သည်)။ ရေအေးပေးထားသည့် အဆုံးရှိ မာကျောမှုသည် 95HB ဝန်းကျင်တွင် တည်ငြိမ်ကြောင်း တွေ့ရှိနိုင်သည်။ ရေအအေးခံခြင်း နှင့် နှောင့်နှေးနေသော 90s ရေအေးခံခြင်းကြား ပိုင်းခြားမျဉ်းပြီးနောက်၊ မာကျောမှု ကျဆင်းလာသော်လည်း အစောပိုင်းအဆင့်တွင် ကျဆင်းမှုနှုန်းသည် နှေးကွေးပါသည်။ 40mm (89HB) ပြီးနောက် မာကျောမှု သိသိသာသာကျဆင်းသွားပြီး 80mm တွင် အနိမ့်ဆုံးတန်ဖိုး (77HB) သို့ ကျဆင်းသွားသည်။ 80mm ပြီးနောက်၊ မာကျောမှု ဆက်လက်မကျဆင်းဘဲ အတိုင်းအတာတစ်ခုအထိ တိုးလာသည်။ တိုးလာမှုမှာ အတော်လေး နည်းပါးခဲ့ပါတယ်။ 130mm ပြီးနောက်၊ မာကျောမှုသည် 83HB ဝန်းကျင်တွင် မပြောင်းလဲပါ။ အပူလျှပ်ကူးမှု၏အကျိုးသက်ရောက်မှုကြောင့်နှောင့်နှေး quenching အပိုင်း၏အအေးနှုန်းပြောင်းလဲသွားသည်ဟုခန့်မှန်းနိုင်သည်။
2.2 စွမ်းဆောင်ရည်စမ်းသပ်မှုရလဒ်များနှင့် ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာခြင်း။
ဇယား 2 သည် အပြိုင်အပိုင်း၏ မတူညီသော အနေအထားများမှ ရယူထားသော နမူနာများအပေါ် ပြုလုပ်ခဲ့သော ဆန့်နိုင်အား စမ်းသပ်မှု၏ ရလဒ်များကို ပြသသည်။ နံပါတ် 1 နှင့် နံပါတ် 2 ၏ tensile strength နှင့် yield strength သည် ပြောင်းလဲခြင်းမရှိကြောင်း တွေ့ရှိနိုင်သည်။ နှောင့်နှေးခြင်းပြီးဆုံးခြင်း၏ အချိုးအစား တိုးလာသည်နှင့်အမျှ အလွိုင်း၏ ဆန့်နိုင်အားနှင့် အထွက်နှုန်းသည် သိသိသာသာ ကျဆင်းသွားသည်ကို ပြသသည်။ သို့သော် နမူနာတည်နေရာတစ်ခုစီရှိ ဆန့်နိုင်အားသည် စံနှုန်းထက် ကျော်လွန်နေပါသည်။ အနိမ့်ဆုံးမာကျောသည့်ဧရိယာတွင်သာ၊ အထွက်နှုန်းသည်နမူနာစံနှုန်းထက်နိမ့်သည်၊ နမူနာစွမ်းဆောင်ရည်သည် အရည်အချင်းမပြည့်မီပါ။
ပုံ 4 သည် နမူနာ နံပါတ် 3 ၏ ဆန့်နိုင်အား ဂုဏ်သတ္တိများကို ပြသထားသည်။ ပိုင်းခြားမျဉ်းမှ ဝေးကွာသည် ၊ နှောင့်နှေး quenching end ၏ မာကျောမှု နည်းပါးသည် ၊ ပုံ 4 မှ တွေ့ရှိနိုင်သည်။ မာကျောမှု ကျဆင်းခြင်းသည် နမူနာ၏ စွမ်းဆောင်ရည် လျော့ကျသွားသည်ကို ညွှန်ပြသော်လည်း မာကျောမှု နှေးကွေးသွားကာ အပြိုင်အပိုင်း၏အဆုံးတွင် 95HB မှ 91HB ခန့်သာ လျော့ကျသွားသည်။ ဇယား 1 တွင် စွမ်းဆောင်ရည်ရလဒ်များမှ တွေ့မြင်နိုင်သကဲ့သို့ ရေအေးအတွက် 342MPa မှ 320MPa သို့ လျော့နည်းသွားပါသည်။ တစ်ချိန်တည်းမှာပင်၊ ဆန့်နိုင်နမူနာ၏ ကျိုးသွားသည့်အမှတ်သည် အပြိုင်အပိုင်း၏ အနိမ့်ဆုံးမာကျောမှုနှင့်အတူ အပြိုင်အပိုင်း၏အဆုံးတွင်လည်း ရှိနေကြောင်း တွေ့ရှိခဲ့သည်။ ၎င်းသည် ရေအေးနှင့် ဝေးကွာသောကြောင့်၊ သတ္တုစပ်စွမ်းဆောင်ရည် လျော့ကျသွားပြီး၊ အဆုံးသည် လည်ပင်းဆွဲဆန့်နိုင်မှု ကန့်သတ်ချက်သို့ ဦးစွာရောက်ရှိသွားပါသည်။ နောက်ဆုံးတွင်၊ အနိမ့်ဆုံးစွမ်းဆောင်ရည်အမှတ်မှ ဖြတ်ပြီး အနားယူသည့်အနေအထားသည် စွမ်းဆောင်ရည်စမ်းသပ်မှုရလဒ်များနှင့် ကိုက်ညီပါသည်။
ပုံ 5 သည် နမူနာနံပါတ် 4 ၏ အပြိုင်အပိုင်း၏ မာကျောမှုမျဉ်းကွေးနှင့် အရိုးကျိုးသည့်အနေအထားကို ပြသထားသည်။ ရေအေးပေးဝေသည့်မျဉ်းမှ ဝေးကွာလေလေ၊ နှောင့်နှေးနေသော မီးငြိမ်းခြင်းအဆုံး၏ မာကျောမှု နိမ့်လေလေဖြစ်သည်။ တစ်ချိန်တည်းမှာပင်၊ အရိုးကျိုးသည့်နေရာသည် မာကျောမှုအနိမ့်ဆုံးဖြစ်သည့် 86HB ကျိုးသွားသည့် အဆုံးတွင်ဖြစ်သည်။ ဇယား 2 တွင် ရေအေးဖြင့်ပြုလုပ်ထားသော အဆုံးတွင် ပလပ်စတစ်ပုံသဏ္ဍာန်မရှိသလောက်ကို တွေ့ရှိရသည်။ ဇယား 1 မှ နမူနာစွမ်းဆောင်ရည် (tensile strength 298MPa၊ yield 266MPa) သိသိသာသာ လျော့ကျသွားသည်ကို တွေ့ရှိရသည်။ Tensile Strength သည် 298MPa သာရှိပြီး ရေအေးပေးသည့်အဆုံး (315MPa) ၏ အထွက်နှုန်းကို မရရှိနိုင်ပါ။ ၎င်းသည် 315MPa ထက်နိမ့်သောအခါတွင် အဆုံးသည် လည်တိုင်တစ်ခုဖြစ်လာသည်။ အရိုးကျိုးခြင်းမပြုမီ၊ ရေအေးသောနေရာတွင် မျှော့ပုံပျက်ခြင်းသာ ဖြစ်ပေါ်သည်။ စိတ်ဖိစီးမှု ပျောက်ကွယ်သွားသည်နှင့်အမျှ ရေအေး၏အဆုံးတွင် တင်းမာမှု ပျောက်သွားသည်။ ရလဒ်အနေဖြင့် ဇယား 2 ရှိ ရေအေးစက်ဇုန်ရှိ ပုံပျက်ခြင်းပမာဏသည် ပြောင်းလဲခြင်းမရှိသလောက်ဖြစ်သည်။ နမူနာသည် နှောင့်နှေးမှုနှုန်း မီးလောင်မှုအဆုံးတွင် ကွဲသွားသည်၊ ပုံပျက်နေသော ဧရိယာကို လျှော့ချလိုက်ပြီး အဆုံးမာကျောမှုမှာ အနိမ့်ဆုံးဖြစ်ပြီး စွမ်းဆောင်ရည် ရလဒ်များကို သိသိသာသာ လျော့ကျစေသည်။
400mm နမူနာ၏အဆုံးတွင် 100% နှောင့်နှေးနေသော မီးငြိမ်းသတ်ဧရိယာမှ နမူနာများကို ယူပါ။ ပုံ 6 သည် မာကျောမှုမျဉ်းကို ပြသည်။ Parallel section ၏ မာကျောမှုကို 83-84HB ခန့်သို့ လျှော့ချထားပြီး အတော်လေးတည်ငြိမ်သည်။ တူညီသော လုပ်ငန်းစဉ်ကြောင့် စွမ်းဆောင်ရည်မှာ အကြမ်းဖျင်း တူညီပါသည်။ အရိုးကျိုးနေသည့် အနေအထားတွင် ထင်ရှားသောပုံစံကို မတွေ့ပါ။ သတ္တုစပ်၏စွမ်းဆောင်ရည်သည် ရေမီးငြိမ်းထားသောနမူနာထက် နိမ့်သည်။
စွမ်းဆောင်ရည်နှင့် အရိုးကျိုးခြင်း၏ ပုံမှန်ဖြစ်တည်မှုကို ပိုမိုစူးစမ်းလေ့လာရန်အတွက်၊ ဆန့်နိုင်အားနမူနာ၏ အပြိုင်အပိုင်းကို မာကျောမှုအနိမ့်ဆုံးအမှတ် (77HB) အနီးတွင် ရွေးချယ်ခဲ့သည်။ ဇယား 1 မှ၊ စွမ်းဆောင်ရည် သိသိသာသာ လျော့ကျသွားသည်ကို တွေ့ရှိရပြီး ကျိုးပဲ့မှု အမှတ်သည် ပုံ 2 တွင် မာကျောမှု အနိမ့်ဆုံးနေရာ၌ ပေါ်နေပါသည်။
2.3 ANSYS ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာမှုရလဒ်များ
ပုံ 7 သည် မတူညီသော အနေအထားများတွင် အအေးခံမျဉ်းကွေးများ၏ ANSYS ခြင်းခြင်းဆိုင်ရာ ရလဒ်များကို ပြသသည်။ ရေအေးဧရိယာရှိ နမူနာ၏ အပူချိန်သည် လျင်မြန်စွာ ကျဆင်းသွားသည်ကို တွေ့မြင်နိုင်သည်။ 5s ကြာပြီးနောက်၊ အပူချိန်သည် 100°C အောက်သို့ ကျဆင်းသွားပြီး ပိုင်းခြားမျဉ်းမှ 80mm တွင်၊ အပူချိန်သည် 90s တွင် 210°C ခန့်သို့ ကျဆင်းသွားသည်။ ပျမ်းမျှအပူချိန်ကျဆင်းမှုသည် 3.5°C/s ဖြစ်သည်။ terminal air cooling area တွင် စက္ကန့် 90 ကြာပြီးနောက်၊ အပူချိန်သည် 360°C ခန့်သို့ကျဆင်းသွားပြီး ပျမ်းမျှကျဆင်းနှုန်း 1.9°C/s ဖြစ်သည်။
စွမ်းဆောင်ရည်ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာခြင်းနှင့် သရုပ်ဖော်ခြင်းရလဒ်များမှတစ်ဆင့် ရေအေးပေးသည့်ဧရိယာနှင့် နှောင့်နှေးနေသောမီးငြိမ်းသည့်နေရာ၏ စွမ်းဆောင်ရည်သည် ပထမလျော့နည်းသွားပြီး အနည်းငယ်တိုးလာသည့် ပြောင်းလဲမှုပုံစံတစ်ခုဖြစ်ကြောင်း တွေ့ရှိရပါသည်။ ပိုင်းခြားမျဉ်းအနီးရှိ ရေအေးပေးခြင်းဖြင့် သက်ရောက်မှုရှိကာ အပူစီးဆင်းမှုသည် အချို့သောဧရိယာရှိ နမူနာအား ရေအေး၏ အအေးခံနှုန်း (3.5°C/s) ထက်နည်းသော အအေးခံနှုန်းဖြင့် ကျဆင်းသွားစေသည်။ ရလဒ်အနေဖြင့် Mg2Si သည် matrix အတွင်းသို့ ခိုင်မာသွားကာ၊ ဤဧရိယာတွင် အများအပြားမိုးရွာသွန်းပြီး စက္ကန့် 90 ကြာပြီးနောက် အပူချိန် 210°C ခန့်သို့ ကျဆင်းသွားသည်။ Mg2Si ပမာဏများစွာ ရွာသွန်းပြီးနောက် 90s နောက်ပိုင်းတွင် ရေအေး၏ အကျိုးသက်ရောက်မှုကို သေးငယ်စေသည်။ အိုမင်းရင့်ရော်မှုကို ကုသပြီးနောက် Mg2Si အားကောင်းသည့်အဆင့် ပမာဏသည် အလွန်လျော့ကျသွားပြီး နမူနာစွမ်းဆောင်ရည်ကို နောက်ပိုင်းတွင် လျှော့ချခဲ့သည်။ သို့ရာတွင်၊ ပိုင်းခြားမျဉ်းနှင့်ဝေးကွာသော နှောင့်နှေးနေသော quenching zone သည် water cooling heat conduction ကြောင့် ထိခိုက်မှုနည်းပြီး၊ သတ္တုစပ်သည် လေအေးပေးသည့်အခြေအနေအောက်တွင် အတော်လေးနှေးကွေးသွားသည် (cooling rate 1.9°C/s)။ Mg2Si အဆင့်၏ အစိတ်အပိုင်း အနည်းငယ်မျှသာ ဖြည်းညှင်းစွာ မိုးရွာနိုင်ပြီး အပူချိန်သည် 90s နောက်ပိုင်း 360C ဖြစ်သည်။ ရေအေးပြီးနောက်၊ Mg2Si အဆင့်အများစုသည် matrix တွင်ရှိနေဆဲဖြစ်ပြီး၊ ၎င်းသည် အားကောင်းသည့်အခန်းကဏ္ဍမှပါဝင်ပြီး အိုမင်းပြီးနောက်တွင် ပြန့်ကျဲသွားကာ မိုးရွာသည်။
3. နိဂုံး
နှောင့်နှေး quenching သည် ပုံမှန် quenching ၏ လမ်းဆုံတွင် နှောင့်နှေးနေသော quenching zone ၏ မာကျောမှုကို ပထမ လျော့ကျစေပြီး နောက်ဆုံး တည်ငြိမ်သည်အထိ အနည်းငယ် တိုးလာကြောင်း စမ်းသပ်မှုများမှတစ်ဆင့် တွေ့ရှိခဲ့သည်။
6061 အလူမီနီယမ်အလွိုင်းအတွက်၊ 90 s အတွက် ပုံမှန် quenching နှင့်နှောင့်နှေး quenching ပြီးနောက် tensile strength သည် 342MPa နှင့် 288MPa အသီးသီးဖြစ်ပြီး yield strength သည် 315MPa နှင့် 252MPa ဖြစ်ပြီး နှစ်ခုစလုံးသည် နမူနာစွမ်းဆောင်ရည်စံနှုန်းများနှင့် ကိုက်ညီပါသည်။
ပုံမှန်မီးငြိမ်းပြီးနောက် 95HB မှ 77HB သို့ လျှော့ချထားသည့် အနိမ့်ဆုံး မာကျောမှုရှိသော ဒေသတစ်ခုရှိပါသည်။ ဤနေရာတွင် စွမ်းဆောင်ရည်သည် အနိမ့်ဆုံးဖြစ်ပြီး tensile strength 271MPa နှင့် yield strength 220MPa ဖြစ်သည်။
ANSYS ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာမှုအားဖြင့်၊ 90s နှောင့်နှေးနေသော quenching zone တွင် အနိမ့်ဆုံးစွမ်းဆောင်ရည်အမှတ်တွင် အအေးခံနှုန်းသည် တစ်စက္ကန့်လျှင် ခန့်မှန်းခြေ 3.5°C ခန့် လျော့ကျသွားပြီး၊ အားကောင်းသည့်အဆင့် Mg2Si အဆင့်၏ အစိုင်အခဲဖြေရှင်းချက်မလုံလောက်သည်ကို တွေ့ရှိခဲ့သည်။ ဤဆောင်းပါးအရ၊ ပုံမှန် quenching နှင့် delayed quenching ၏လမ်းဆုံရှိ နှောင့်နှေးနေသော quenching area တွင် performance risk point ပေါ်လာပြီး junction နှင့် မဝေးသော extrusion tail end process waste ၏ ကျိုးကြောင်းဆီလျော်စွာ သိမ်းဆည်းထားမှုအတွက် အရေးကြီးသော လမ်းညွှန်ချက်တစ်ခုဖြစ်သည့် လမ်းဆုံနှင့် မဝေးသည်ကို တွေ့မြင်နိုင်ပါသည်။
May Jiang မှ MAT Aluminium မှ တည်းဖြတ်သည်။
စာတိုက်အချိန်- သြဂုတ်-၂၈-၂၀၂၄
